衡水市桃城区正大桥梁配件厂

 抗压球形支座正大厂家报价-球形支座和盆座区别有哪些？
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 抗压球形支座正大厂家报价-球形支座和盆座区别有哪些？

上海南浦大桥主桥球型支座设计反力10  M N，设计转角0. 035 rad，考虑了1. 2倍转角增大系数后，允许最大支座转角为0. 042 rad，支座设计转动摩擦系数为0. 03。

 实测支座在8 MN ( o   =  24 MPa)正压力下的初始转动力矩为Mo= 235. 19 kN *m，稳定后的转动力矩为M =  153. 31kN * m。
       
       则相应的转动摩擦系数为初始转动摩擦系数:μ0= 0. 011 3;稳定后的转动摩擦系数:μ1 = 0. 007 4。

支座最大转角一直试验到0. 036 rad，支座转动正常。当实测支座正压力为10 MN(μ=30 MPa)转动时，并使支座最大转角直到0. 04 rad，实测转动力矩及摩擦系数如下:

    初始转动力矩:M0= 240. 42 kN*m;

    稳定后转动力矩:M= 80. 14 kN·m}

    初始转动摩擦系数:}= 0. 0092;

    稳定后转动摩擦系数:库0. 00310

    试验表明支座在设计荷载下的转动摩擦系数仅为0. 00 92，小于设计值0. 03。且转角达0. 04 rad，大于设计转角0. 035 rad

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    北京西厢广安门立交桥支座设计反力8 MN，设计转角0. 0 1*1. 2= 0. 012 rad，设计位移为&plu**n;100 mm，

    该支座也在中国测试技术研究院大邑试验基地进行了实体支座转动试验。由于试验机油缸泄漏，正压力只加到6. 110 MN。实测支座初始转动力矩为251. 50 kN* m，相应初始转动摩擦系数

为μ= 0. 013 5，小于设计值0. 03。稳定后的转动力矩为63. 71 kN * m，相应的转动摩擦系数仅为μ= 0 . 003 4 。

    通过以上两大工程实桥用球型支座的转动试验，表明球型支座的初始转动摩擦系数能满足设计的要求。

    1999年由铁道部科学研究院主持制定了国标“球型支座技术条件“，目前该标准已经审定，正报请批准出版。根据该标准球型支座竖向承载力从1. 5 ~30 MN共分21级，设计位移顺桥向分

&plu**n;50、&plu**n;100、&plu**n;150、&plu**n;200和&plu**n;250 mm5级，横桥向位移为士40 mm，支座的转角分为0. 02、 0. 04和0. 06 rad三级。球型支座在竖向设计荷载作用下的压缩变形不得大于支座总高度的1%。

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